比例閥放大器E-RI-TERS-PS-01H 31/BM103A維修

先導式溢流閥的導閥作用是控制系統(tǒng)的壓力.即控制主閥的開啟和關閉，主閥的作用是泄油。導閥彈簧和主閥彈簧的區(qū)別是:導閥彈簧為硬彈簧，需要調(diào)節(jié)，用來控制系統(tǒng)壓力;主閥彈簧為軟彈簧，不需要調(diào)節(jié).用來克服主閥芯的摩擦力和慣性力。

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意大利ATOS比例溢流閥的結構和工作原理

常用的溢流閥按其結構形式和基本動作方式可歸結為直動式溢流閥和先導式溢流閥兩種。

直動式溢流閥

    直動式溢流閥依靠系統(tǒng)中的壓力油直接作用在閥芯上與彈簧力等相平衡，以控制閥芯的啟閉動作.圖5-12(a)所示是一種低壓一紅動式溢流閥，P是進油日。T是回油口.進口壓力油經(jīng)閥芯4中間的阻尼孔作用在閥芯的底部端而上，當進油壓力較小時，閥芯在調(diào)壓彈簧2的作用下處于下端位置，將P和T兩油口隔開。當油壓力升高，在閥芯下端所產(chǎn)生的作用力超過彈簧的壓緊力.此時,閥芯上升，閥口被打開。將多余的油液排回油箱，閥芯上的阻尼孔用來對閥芯的動作產(chǎn)生阻尼。以提高閥的工作平衡性，調(diào)整螺帽1可以改變彈簧的壓緊力.這樣也就調(diào)整了溢流閥進口處的油液壓力。圖5-12(b)為其職能符號

 磨煤機大出力時磨入口風量的要求
為了保證磨煤機在較大出力下安全可靠運行(干燥出力、磨壓差、石子煤排放量、磨出口溫度等參數(shù)符合要求) , 碾壓的煤粉能夠滿足鍋爐燃燒的要求, 在大修周期內(nèi)滿足鍋爐運行出力的要求, 應保證足夠大的入磨風量。在適當?shù)某隽ο逻\行, 對于ZGM 95G 型磨煤機, 一般推薦的風煤比為1.8 左右, 因此出力為40 t/h 時, 磨入口風量應不低于70 t/h。

熱工控制的設置對磨煤機風煤比的要求和風煤比設定的限定在熱工控制過程中, 如果負荷一定, 則總風量確定, 只能根據(jù)煤質的變化進行較小的調(diào)整。煤質差時(揮發(fā)分低) , 應采取較小的一次風率, 以降低點火能, 在爐內(nèi)溫度較低的情況下點燃, 可以保證煤粉在爐內(nèi)的穩(wěn)定燃燒, 同時為了煤粉的后期燃盡, 二次風率應增大; 當煤質好(揮發(fā)分高) 時, 應 采取較大的一次風率, 讓煤粉在離噴燃器較遠的位置著火, 防止燃燒器附近結焦和燃燒器燒毀, 相應的二次風率降低, 以較好地組織爐內(nèi)的燃燒。磨煤機傳統(tǒng)風煤比曲線為一條直線, 熱工調(diào)節(jié)按此曲線進行風量配置, 缺乏對煤質變化的適應性。因此, 較好的風煤比關系可以較好地適應煤質的變化。
為了降低磨煤機石子煤排放量, 運行人員通常采取加大磨煤機入口風量的方式, 試驗和理論分析表明, 該運行方式是不可取的。試驗表明, 運行中較大的風量雖然使磨煤機的石子煤排放量有所降低, 但其效果并不明顯。由于磨煤機風環(huán)間隙較大, 一次風的實際通流面積增大, 較大一部分的一次風從此間隙流出,未參與托浮煤粉的作用, 致使流過噴嘴的一次風量減少, 風環(huán)風速降低; 同時, 流經(jīng)風環(huán)間隙的一次風風向為水平向下的流動方向, 對正常的風粉混合物流向有一定的擾動作用, 阻礙了風粉混合物正常向上的流動狀態(tài)。同時, 由于磨輥靠外側部分磨損嚴重, 施加于原煤的作用力大大減小, 使得原煤在此處得不到充分的破碎, 即被排擠到風環(huán)的外側, 進入石子煤排放箱內(nèi)